Ви благодариме што ја посетивте Nature.com.Користите верзија на прелистувач со ограничена поддршка за CSS.За најдобро искуство, препорачуваме да користите ажуриран прелистувач (или да го оневозможите режимот на компатибилност во Internet Explorer).Покрај тоа, за да обезбедиме постојана поддршка, ја прикажуваме страницата без стилови и JavaScript.
Прикажува рингишпил од три слајдови одеднаш.Користете ги копчињата Previous и Next за да се движите низ три слајдови истовремено или користете ги копчињата за лизгање на крајот за да се движите низ три слајдови истовремено.
Четири елементи од гумени бетонски челични цевки (RuCFST), еден елемент од бетонска челична цевка (CFST) и еден празен елемент беа тестирани во услови на чисто свиткување.Главните параметри се односот на смолкнување (λ) од 3 до 5 и односот на замена на гумата (r) од 10% до 20%.Се добиваат крива момент-деформација на свиткување, крива момент на свиткување-отклонување и крива момент на свиткување-кривина.Анализиран е начинот на уништување на бетон со гумено јадро.Резултатите покажуваат дека типот на дефект на членовите на RuCFST е дефект на свиокот.Пукнатините во гумениот бетон се распределуваат рамномерно и ретко, а полнењето на бетонот на јадрото со гума го спречува развојот на пукнатини.Односот на смолкнување и распон имаше мало влијание врз однесувањето на примероците за тестирање.Стапката на замена на гумата има мало влијание врз способноста да се издржи моментот на свиткување, но има одреден ефект врз крутоста на свиткување на примерокот.По полнењето со гумен бетон, во споредба со примероците од празна челична цевка, способноста за свиткување и крутоста на свиткување се подобрени.
Поради нивните добри сеизмички перформанси и висока носивост, традиционалните армирано-бетонски цевчести конструкции (CFST) се широко користени во современата инженерска практика1,2,3.Како нов тип на гумен бетон, гумените честички се користат за делумно замена на природните агрегати.Структурите на челични цевки исполнети со гумен бетон (RuCFST) се формираат со полнење на челични цевки со гумен бетон за да се зголеми еластичноста и енергетската ефикасност на композитните конструкции4.Не само што ги користи одличните перформанси на членовите на CFST, туку и ефикасно го користи отпадот од гума, што ги задоволува развојните потреби на зелената кружна економија5,6.
Во изминатите неколку години, интензивно се проучуваше однесувањето на традиционалните CFST членови под аксијално оптоварување7,8, интеракција аксијално оптоварување-момент9,10,11 и чисто свиткување12,13,14.Резултатите покажуваат дека капацитетот на свиткување, вкочанетоста, еластичноста и капацитетот за дисипација на енергија на столбовите и гредите CFST се подобрени со внатрешно полнење на бетон и покажуваат добра еластичност на фрактура.
Во моментов, некои истражувачи го проучувале однесувањето и перформансите на колоните RuCFST под комбинирани аксијални оптоварувања.Лиу и Лианг15 изведоа неколку експерименти на кратки RuCFST столбови и во споредба со CFST столбовите, носивоста и вкочанетоста се намалија со зголемување на степенот на замена на гумата и големината на гумените честички, додека еластичноста се зголеми.Duarte4,16 тестираше неколку кратки RuCFST колони и покажа дека колоните RuCFST се поеластични со зголемена содржина на гума.Liang17 и Gao18 исто така објавија слични резултати за својствата на мазни и тенкоѕидни RuCFST приклучоци.Gu et al.19 и Jiang et al.20 ја проучувале носивоста на RuCFST елементите на висока температура.Резултатите покажаа дека додавањето на гума ја зголемува еластичноста на структурата.Како што температурата се зголемува, носивоста првично малку се намалува.Patel21 го анализираше компресивното и свитливото однесување на кратките CFST греди и столбови со тркалезни краеви при аксијално и едноаксијално оптоварување.Пресметувачкото моделирање и параметарската анализа покажуваат дека стратегиите за симулација базирани на влакна можат точно да ги испитаат перформансите на кратки RCFST.Флексибилноста се зголемува со односот на изгледот, цврстината на челикот и бетонот и се намалува со односот длабочина и дебелина.Генерално, кратките RuCFST колони се однесуваат слично како и CFST колоните и се подуктилни од CFST колоните.
Може да се види од горенаведениот преглед дека столбовите RuCFST се подобруваат по правилната употреба на гумени адитиви во основниот бетон на столбовите CFST.Бидејќи нема аксијално оптоварување, нето свиткување се јавува на едниот крај од гредата на столбот.Всушност, карактеристиките на свиткување на RuCFST се независни од карактеристиките на аксијално оптоварување22.Во практичното инженерство, структурите на RuCFST често се подложени на оптоварувања на моментот на свиткување.Проучувањето на неговите чисти својства на свиткување помага да се одредат начините на деформација и дефект на елементите RuCFST под сеизмичко дејство23.За структурите на RuCFST, неопходно е да се проучат чистите својства на свиткување на елементите на RuCFST.
Во овој поглед, беа тестирани шест примероци за проучување на механичките својства на чисто закривените челични квадратни цевководни елементи.Остатокот од овој напис е организиран на следниов начин.Прво, беа тестирани шест примероци со квадратен пресек со или без гумено полнење.Набљудувајте го режимот на неуспех на секој примерок за резултатите од тестот.Второ, беа анализирани перформансите на RuCFST елементите при чисто свиткување и беше дискутиран ефектот на односот на смолкнување-распон од 3-5 и односот на замена на гума од 10-20% врз структурните својства на RuCFST.Конечно, се споредуваат разликите во носивоста и крутоста на свиткување помеѓу RuCFST елементите и традиционалните CFST елементи.
Шест примероци CFST беа завршени, четири исполнети со гумен бетон, еден исполнет со нормален бетон, а шестиот беше празен.Се дискутираат ефектите од стапката на промена на гумата (r) и односот на смолкнување на распонот (λ).Главните параметри на примерокот се дадени во Табела 1. Буквата t ја означува дебелината на цевката, B е должината на страната на примерокот, L е висината на примерокот, Mue е измерениот капацитет на свиткување, Kie е почетната вкочанетост на свиткување, Ксе е вкочанетост на свиткување при услуга.сцена.
Примерокот RuCFST беше изработен од четири челични плочи заварени во парови за да формираат шуплива квадратна челична цевка, која потоа беше исполнета со бетон.На секој крај од примерокот се заварува челична плоча со дебелина од 10 mm.Механичките својства на челикот се прикажани во Табела 2. Според кинескиот стандард GB/T228-201024, цврстината на истегнување (fu) и цврстината на истекување (fy) на челична цевка се одредуваат со стандарден метод за тестирање на истегнување.Резултатите од тестот се 260 MPa и 350 MPa соодветно.Модулот на еластичност (Es) е 176 GPa, а Поасонов сооднос (ν) на челик е 0,3.
За време на тестирањето, кубната јакост на притисок (fcu) на референтниот бетон на ден 28 беше пресметана на 40 MPa.Односите 3, 4 и 5 беа избрани врз основа на претходната референца 25 бидејќи тоа може да открие какви било проблеми со менувачот.Две стапки на замена на гума од 10% и 20% го заменуваат песокот во бетонската мешавина.Во оваа студија, користен е конвенционален гумен прав од Tianyu Cement Plant (марката Tianyu во Кина).Големината на честичките на гумата е 1-2 мм.Табела 3 го прикажува односот на гумениот бетон и мешавините.За секој тип на гумен бетон, три коцки со страна од 150 mm беа леани и стврднати под услови за тестирање пропишани со стандардите.Песокот што се користи во смесата е силициум песок, а грубиот агрегат е карбонат карпи во градот Шенјанг, североисточна Кина.28-дневната кубна јакост на притисок (fcu), призматската јакост на притисок (fc') и модулот на еластичност (Ec) за различни соодноси за замена на гума (10% и 20%) се прикажани во Табела 3. Спроведување на стандардот GB50081-201926.
Сите испитни примероци се тестираат со хидрауличен цилиндар со сила од 600 kN.За време на оптоварувањето, две концентрирани сили се применуваат симетрично на тест штандот за виткање со четири точки и потоа се распределуваат по примерокот.Деформацијата се мери со пет мерачи на напрегање на секоја површина на примерокот.Отстапувањето се забележува со помош на три сензори за поместување прикажани на сликите 1 и 2. 1 и 2.
Тестот користеше систем за претходно оптоварување.Вчитајте со брзина од 2 kN/s, потоа паузирајте при оптоварување до 10 kN, проверете дали алатот и товарната ќелија се во нормална работна состојба.Во рамките на еластичната лента, секое зголемување на оптоварувањето се применува на помалку од една десетина од предвиденото максимално оптоварување.Кога ќе се истроши челичната цевка, применетото оптоварување е помало од една петнаесетина од предвиденото максимално оптоварување.Држете околу две минути по нанесувањето на секое ниво на оптоварување за време на фазата на полнење.Како што примерокот се приближува до неуспехот, брзината на континуирано оптоварување се забавува.Кога аксијалното оптоварување достигне помалку од 50% од крајното оптоварување или е откриено очигледно оштетување на примерокот, оптоварувањето се прекинува.
Уништувањето на сите испитни примероци покажа добра еластичност.Не се пронајдени очигледни затегнувачки пукнатини во затегнувачката зона на челичната цевка на тестот.Типични видови оштетувања на челични цевки се прикажани на сл.3. Земајќи го примерокот SB1 како пример, во почетната фаза на оптоварување кога моментот на свиткување е помал од 18 kN m, примерокот SB1 е во еластична фаза без очигледна деформација, а стапката на зголемување на измерениот момент на свиткување е поголема од стапката на зголемување на закривеноста.Последователно, челичната цевка во затегнувачката зона е деформабилна и преминува во еластично-пластичната фаза.Кога моментот на свиткување ќе достигне околу 26 kNm, зоната на компресија на челикот со среден распон почнува да се шири.Едемот се развива постепено како што се зголемува оптоварувањето.Кривата на оптоварување-отклонување не се намалува додека оптоварувањето не ја достигне својата врвна точка.
По завршувањето на експериментот, примерокот SB1 (RuCFST) и примерокот SB5 (CFST) беа исечени за појасно да се набљудува режимот на дефект на основниот бетон, како што е прикажано на сл. 4. Од Слика 4 може да се види дека пукнатините во примерокот SB1 се распоредени рамномерно и ретко во основниот бетон, а растојанието меѓу нив е од 10 до 15 cm.Растојанието помеѓу пукнатините во примерокот SB5 е од 5 до 8 cm, пукнатините се неправилни и очигледни.Дополнително, пукнатините во примерокот SB5 се протегаат околу 90° од зоната на затегнување до зоната на компресија и се развиваат до околу 3/4 од висината на пресекот.Главните бетонски пукнатини во примерокот SB1 се помали и поретки отколку во примерокот SB5.Замената на песокот со гума може, до одреден степен, да го спречи развојот на пукнатини во бетонот.
На сл.5 ја покажува распределбата на отклонувањето по должината на секој примерок.Цврстата линија е кривата на отклонување на тестот, а испрекината линија е синусоидалниот полубран.Од сл.Слика 5 покажува дека кривата на отклонување на прачката е во добра согласност со синусоидната полубранова крива при почетното оптоварување.Како што се зголемува оптоварувањето, кривата на отклон малку отстапува од синусоидната крива на полубран.Како по правило, за време на оптоварувањето, кривите на отклон на сите примероци на секоја мерна точка се симетрична полусинусоидална крива.
Бидејќи отклонувањето на елементите RuCFST при чисто свиткување следи синусоидна полубранова крива, равенката на свиткување може да се изрази како:
Кога максималното напрегање на влакното е 0,01, земајќи ги предвид реалните услови на примена, соодветниот момент на свиткување се одредува како крајниот капацитет на моментот на свиткување на елементот27.Вака определениот измерен момент на свиткување (Mue) е прикажан во Табела 1. Според измерениот капацитет на моментот на свиткување (Mue) и формулата (3) за пресметување на кривината (φ), кривата M-φ на слика 6 може да се исцртано.За M = 0,2Mue28, почетната крутост Kie се смета како соодветна крутост на свиткување на смолкнување.Кога M = 0,6Mue, вкочанетоста на свиткување (Kse) на работната фаза беше поставена на соодветната цврстина на свиткување на секантот.
Од кривата на кривината на моментот на свиткување може да се види дека моментот на свиткување и заобленоста значително линеарно се зголемуваат во еластичната фаза.Стапката на раст на моментот на свиткување е јасно повисока од онаа на закривеноста.Кога моментот на свиткување М е 0,2 Mue, примерокот ја достигнува граничната фаза на еластичност.Како што се зголемува оптоварувањето, примерокот претрпува пластична деформација и преминува во еластопластичната фаза.Со момент на свиткување М еднаков на 0,7-0,8 Mue, челичната цевка ќе се деформира наизменично во зоната на затегнување и во зоната на компресија.Во исто време, кривата Mf на примерокот почнува да се манифестира како точка на флексија и расте нелинеарно, што го подобрува комбинираниот ефект на челичната цевка и гуменото бетонско јадро.Кога M е еднаков на Mue, примерокот влегува во фазата на пластично стврднување, при што отклонувањето и искривувањето на примерокот брзо се зголемуваат, додека моментот на свиткување полека се зголемува.
На сл.7 ги прикажува кривите на моментот на свиткување (M) наспроти напрегањето (ε) за секој примерок.Горниот дел од делот со среден распон на примерокот е под компресија, а долниот дел е под напнатост.Мерачите за напрегање означени со „1“ и „2“ се наоѓаат на врвот на тестот, мерачите на деформација означени со „3“ се наоѓаат во средината на примерокот, а мерачите на деформација означени со „4“ и „5“.“ се наоѓаат под примерокот за тестирање.Долниот дел од примерокот е прикажан на сл. 2. Од слика 7 може да се види дека во почетната фаза на оптоварување, надолжните деформации во зоната на затегнување и во зоната на компресија на елементот се многу блиску, а деформациите се приближно линеарни.Во средниот дел има мало зголемување на надолжната деформација, но големината на ова зголемување е мала. Последователно, гумениот бетон во зоната на затегнување пукна. Бидејќи челичната цевка во зоната на затегнување треба само да ја издржи силата, а гумениот бетон и челичната цевка во зоната на компресија го носат товарот заедно, деформацијата во зоната на затегнување на елементот е поголема од деформацијата во како што се зголемува оптоварувањето, деформациите ја надминуваат цврстината на челикот, а челичната цевка влегува еластопластичниот стадиум.Стапката на зголемување на напрегањето на примерокот беше значително повисока од моментот на свиткување, а пластичната зона почна да се развива до целиот пресек.
Кривите M-um за секој примерок се прикажани на слика 8. На сл.8, сите M-um криви го следат истиот тренд како и традиционалните членови на CFST22,27.Во секој случај, кривите M-um покажуваат еластичен одговор во почетната фаза, проследен со нееластично однесување со намалена вкочанетост, додека постепено не се достигне максимално дозволениот момент на свиткување.Сепак, поради различни параметри за тестирање, кривите M-um се малку различни.Моментот на отклонување за односот на смолкнување-распон од 3 до 5 е прикажан на сл.8а.Дозволениот капацитет на свиткување на примерокот SB2 (фактор на смолкнување λ = 4) е 6,57% помал од оној на примерокот SB1 (λ = 5), а способноста за момент на свиткување на примерокот SB3 (λ = 3) е поголема од онаа на примерокот SB2 (λ = 4) 3,76%.Општо земено, како што се зголемува односот на смолкнување и распон, трендот на промена на дозволениот момент не е очигледен.Се чини дека кривата M-um не е поврзана со односот на смолкнување и распон.Ова е во согласност со она што Лу и Кенеди25 го забележаа за CFST греди со однос на смолкнување до распон кои се движат од 1,03 до 5,05.Можна причина за CFST членовите е тоа што при различни соодноси на смолкнување на распон, механизмот за пренос на сила помеѓу бетонското јадро и челичните цевки е речиси ист, што не е толку очигледно како кај армирано-бетонските членови25.
Од сл.8б покажува дека носивоста на примероците SB4 (r = 10%) и SB1 (r = 20%) е малку повисока или помала од онаа на традиционалниот примерок CFST SB5 (r = 0), и е зголемена за 3,15 проценти и намалена за 1 ,57 проценти.Сепак, почетната крутост на свиткување (Kie) на примероците SB4 и SB1 е значително повисока од онаа на примерокот SB5, кои се 19,03% и 18,11%, соодветно.Вкочанетоста на свиткување (Kse) на примероците SB4 и SB1 во работната фаза е 8,16% и 7,53% повисока од онаа на примерокот SB5, соодветно.Тие покажуваат дека стапката на замена на гумата има мало влијание врз способноста за свиткување, но има голем ефект врз вкочанетоста на свиткување на примероците RuCFST.Ова може да се должи на фактот дека пластичноста на гумениот бетон во примероците RuCFST е поголема од пластичноста на природниот бетон во конвенционалните CFST примероци.Општо земено, пукањето и пукањето кај природниот бетон почнуваат да се шират порано отколку кај гумениот бетон29.Од типичниот начин на дефект на основниот бетон (сл. 4), пукнатините на примерокот SB5 (природен бетон) се поголеми и погусти од оние на примерокот SB1 (гумен бетон).Ова може да придонесе за поголемо ограничување што го обезбедуваат челичните цевки за примерокот од армиран бетон SB1 во споредба со примерокот од природен бетон SB5.До слични заклучоци дојде и студијата Durate16.
Од сл.8c покажува дека елементот RuCFST има подобра способност за свиткување и еластичност од елементот на шуплива челична цевка.Јачината на свиткување на примерокот SB1 од RuCFST (r=20%) е 68,90% повисока од онаа на примерокот SB6 од празна челична цевка, а почетната крутост на свиткување (Kie) и цврстина на свиткување во фазата на работа (Kse) на примерокот SB1 се 40,52% соодветно., што е повисоко од примерокот SB6, беше за 16,88% повисок.Комбинираното дејство на челичната цевка и гуменото бетонско јадро го зголемува виткачкиот капацитет и вкочанетоста на композитниот елемент.Елементите RuCFST покажуваат добри примероци на еластичност кога се подложени на чисти оптоварувања на свиткување.
Добиените моменти на свиткување беа споредени со моментите на свиткување специфицирани во тековните стандарди за дизајн како што се јапонските правила AIJ (2008) 30, британските правила BS5400 (2005) 31, европските правила EC4 (2005) 32 и кинеските правила GB50936 (2014) 33. момент на свиткување (Muc) до експерименталниот момент на свиткување (Mue) е даден во Табела 4 и претставен на сл.9. Пресметаните вредности на AIJ (2008), BS5400 (2005) и GB50936 (2014) се за 19%, 13,2% и 19,4% пониски од просечните експериментални вредности, соодветно.Моментот на свиткување пресметан со EC4 (2005) е 7% под просечната тест вредност, што е најблиску.
Механичките својства на елементите RuCFST при чисто свиткување се експериментално истражени.Врз основа на истражувањето може да се извлечат следните заклучоци.
Тестираните членови на RuCFST покажаа однесување слично на традиционалните модели на CFST.Со исклучок на празните примероци од челични цевки, примероците RuCFST и CFST имаат добра еластичност поради полнењето на гумен бетон и бетон.
Односот на смолкнување и распон варира од 3 до 5 со мал ефект врз тестираниот момент и крутоста на свиткување.Стапката на замена на гумата практично нема никакво влијание врз отпорноста на примерокот до моментот на свиткување, но има одреден ефект врз крутоста на свиткување на примерокот.Почетната виткачка крутост на примерокот SB1 со коефициент на замена на гума од 10% е 19,03% повисока од онаа на традиционалниот примерок CFST SB5.Еврокодот EC4 (2005) овозможува точна проценка на крајниот капацитет на свиткување на елементите RuCFST.Додавањето гума на основниот бетон ја подобрува кршливоста на бетонот, давајќи им на конфучијанските елементи добра цврстина.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP и Yu, ZV Комбинирана акција на челични цевчести столбови од правоаголен пресек исполнети со бетон во попречно смолкнување.структура.Бетон 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX и Li, W. Тестирање на челични цевки наполнети со бетон (CFST) со наклонети, конусни и кратки STS столбови.J. Градежништво.Челичен резервоар 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Студии за сеизмичко тестирање и индекс на перформанси на ѕидови од рециклирани шупливи блокови исполнети со цевчести рамки од рециклиран агрегат од челик.структура.Бетон 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Дуарте, АПК и сор.Експеримент и дизајн на кратки челични цевки исполнети со гумен бетон.проект.структура.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Нова анализа на ризик од СОВИД 19 во Индија, земајќи ги предвид климатските и социо-економските фактори.технологии.прогноза.општеството.отворени.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Нов систем за проценка на ризик и отпорност на климатските промени на критичната инфраструктура.технологии.прогноза.општеството.отворени.165, 120532 (2021).
Liang, Q и Fragomeni, S. Нелинеарна анализа на кратки тркалезни столбови на челични цевки исполнети со бетон под аксијално оптоварување.J. Градежништво.Челична резолуција 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Елобеди, Е., Јанг, Б. и Лам, Д. Однесување на конвенционални и високоцврсти округли никулци исполнети со бетон, изработени од густи челични цевки.J. Градежништво.Челичен резервоар 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Хуанг, Ј. и сор.Експериментално истражување на ексцентричните карактеристики на компресија на високо-цврсти ладно обликувани армирано-бетонски правоаголни цевчести столбови.J. Huaqiao University (2019).
Јанг, YF и Кан, LH Однесување на кратки столбови од челични цевки исполнети со бетон (CFST) под ексцентрична локална компресија.Конструкција на тенок ѕид.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL и Castro, JM Експериментална евалуација на цикличните карактеристики на челичен цевчест греда-столб исполнет со бетон со октагонален пресек.проект.структура.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH и Hicks, S. Преглед на карактеристиките на јачината на кружните челични цевки исполнети со бетон под монотоно чисто свиткување.J. Градежништво.Челичен резервоар 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Зануј, В.внатрешна J. Челична конструкција.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Лиу, Ју.H. и Li, L. Механички својства на кратки столбови од гумени бетонски квадратни челични цевки под аксијално оптоварување.J. Североисточен.Универзитетот (2011).
Дуарте, АПК и сор.Експериментални студии на гумен бетон со кратки челични цевки под циклично оптоварување [J] Состав.структура.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW и Chongfeng, HE Експериментална студија за карактеристиките на аксијална компресија на тркалезни челични цевки исполнети со гумен бетон.Бетон (2016).
Гао, К. и Џоу, Ј. Тест на аксијална компресија на квадратни тенки ѕидови челични столбови.Весник за технологија на Универзитетот Хубеи.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G и Wang E. Експериментална студија на кратки правоаголни армирано-бетонски столбови по изложување на висока температура.Бетон 362, 42-45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. и Wang, E. Експериментална студија на тркалезни челични цевчести столбови исполнети со гума-бетон под аксијална компресија по изложување на висока температура.Бетон (2019).
Patel VI Пресметка на едноаксијално оптоварени кратки челични цевчести греди-столбови со кружен крај исполнет со бетон.проект.структура.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Лу, Х., Хан, ЛХ и Жао, СЛ Анализа на однесувањето на свиткување на тркалезни тенкоѕидни челични цевки исполнети со бетон.Конструкција на тенок ѕид.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Абенде Р., Ахмад Х.С и Хунајти Ју.М.Експериментална студија за својствата на челични цевки исполнети со бетон што содржи гумен прав.J. Градежништво.Челичен резервоар 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
МК/Т 228. Метод на тестирање на истегнување со нормална температура за метални материјали (China Architecture and Building Press, 2010).
Време на објавување: Јан-05-2023 година